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　　4管網(wǎng)計算 　　4.0.1原規定的管網(wǎng)計算總原則已通過(guò)后續規定體現，刪除。該條增加的內容規定，二氧化碳滅火系統按滅火劑貯存方式分類(lèi)，管網(wǎng)起點(diǎn)計算壓力值。這與ISO6183的觀(guān)點(diǎn)是一致的。國際標準采用了平均儲存壓力的概念。經(jīng)征求意見(jiàn)，這里改為管網(wǎng)起點(diǎn)計算壓力。 　　應注意：這里所說(shuō)的管網(wǎng)起點(diǎn)是指引升管的下端。 　　4.0.2.4.0.3規定了計算管道流量的方法，為管網(wǎng)計算提供了管道流量的數據。 　　還需要指出的是，流量計算方法應靈活運用。舉例來(lái)說(shuō)，對于局部采用面積法，可先求出支管流量，然后再加干管流。另一個(gè)例子是全淹沒(méi)系統的管網(wǎng)，支管流量可以按總流量的比例分配。例如，對稱(chēng)分配的支管流量是總流量的1/2。 　　4.0.3A本條規定了管道內徑的確定方法。根據附錄C得出給定的公式：Q/D2=X1。 　　因為X1=0.07~0.50。 　　4.0.4不同廠(chǎng)家的產(chǎn)品及其附件的水力當量長(cháng)度不同，其管道附件的當量長(cháng)度與實(shí)際情況略有差異。因此，首先應使用制造商提供的國家有關(guān)檢測機構認可的數據。 　　4.0.5 本條等效采用了國際標準和國外先進(jìn)標準。ISO 6183、NFPA 12和BS 5306都作了同樣規定。 　　我國通過(guò)作滅油浸變壓器火中間試驗驗證了這種方法，故等效采用。 　　4.0.6 正常敷管坡度引起的管段兩端的水頭差是可以忽略的，但對管段兩端顯著(zhù)高程差所引起的水頭是不能忽略的，應計入管段終點(diǎn)壓力。水頭是高度和密度的函數，二氧化碳的密度是隨壓力變化的，在計算水頭時(shí)，應取管段兩端壓力的平均值。水頭是重力作用的結果，方向永遠向下，所以當二氧化碳向上流動(dòng)時(shí)應減去該水頭，當向下流動(dòng)時(shí)應加上該水頭。 　　本條規定是參照國際標準和國外先進(jìn)標準制定，其中附錄E系等效采用了ISO 6183中的表B6。 　　執行這一條時(shí)應注意兩點(diǎn)：管段平均壓力是管段兩端壓力的平均值；高程是管段兩端的高度差（位差），不是管段的長(cháng)度。 　　4.0.7 本規定等效采用ISO 6183，并經(jīng)試驗驗證。 　　ISO 6183指出：對高壓系統，噴嘴入口最低壓力應為1.4MPa；對低壓系統，噴嘴入口最低壓力。 　　4.0.7A 本條規定等效采用ISO 6183規定。 　　4.0.9 本條規定等效采用ISO 6183和NFPA 12制定。附錄F中的單位等效孔口面積的噴射率是標準噴頭（流量系數為0.98）的參數，為進(jìn)一步強調標準噴頭不同于一般噴頭，故列出標準噴頭的規格。本條新增加的附錄H取自NFPA 12。 　　4.0.9A 本條依據ISO 6183和BS 5306：pt4給出了二氧化碳儲存量計算通用公式。綜合了以下四種情況： 　　1 高壓全淹沒(méi)滅火系統 　　因為 Km=1 Mv=0 Mr=0 　　所以 Mc=M+Ms 　　即高壓全淹沒(méi)滅火系統的儲存量等于設計用量與儲存容器內的二氧化碳剩余量之和。其中儲存容器內的二氧化碳剩余量按儲存容器生產(chǎn)廠(chǎng)家產(chǎn)品數據取值。 　　2 高壓局部應用滅火系統 　　因為 Km=1.4 Mr=0 　　所以 Mc=1.4M+ Mv +Ms 　　即高壓局部應用滅火系統的儲存量等于1.4倍設計用量、二氧化碳在管道中的蒸發(fā)量、儲存容器內的二氧化碳剩余量之和。其中1.4倍是為保證夜相噴射的裕度系數值。是等效采用ISO 6183規定，并經(jīng)試驗驗證。 　　3 低壓全淹沒(méi)滅火系統 　　因為? Km=1 　　所以 Mc=1.1M+ Mv +Ms+ Mr 　　即低壓全淹沒(méi)滅火系統儲存量等于設計用量、二氧化碳在管道中的蒸發(fā)量、儲存容器內的二氧化碳剩余量、管道內的二氧化碳剩余量之和。 　　4 低壓局部應用滅火系統 　　因為 Km=1.1 　　所以 Mc=1.1M+ Mv +Ms+ Mr 　　即低壓局部應用滅火系統的儲存量等于1.1倍設計用量、二氧化碳在管道中的蒸發(fā)量、儲存容器內的二氧化碳剩余量、管道內的二氧化碳剩余量之和。其中1.1倍是為保證液相噴射的裕度系數值。 　　應該指出：對低壓系統，在儲存量中計及管道內的二氧化碳剩余量是依據ISO 6183和BS 5306：pt4制定。BS5306：pt4指出：對低壓裝置，在完成噴射之后，殘存在儲存容器與噴嘴管網(wǎng)之間的管道內的液態(tài)二氧化碳量也應予以計算，并加入所要求的二氧化碳總量之中。但是，ISO 6183和國外標準均沒(méi)給出管道內的二氧花壇剩余量Mr的計算式。這里給出的Mr計算式是基于以下認識：假定是低壓滅火系統，噴放時(shí)間t后關(guān)閉容器閥，這是儲存容器內的二氧化碳剩余量大于或等于Ms；那么殘存在儲存容器與噴頭之間管道內的二氧化碳剩余量 Mr的計算式就應該是公式4.0.9A-3。而公式4.0.9A-4和4.0.9A-5是依據附表E-2導出：因為Kh=ρi·g·10-6，所以ρi=106·Kh/9.81，而Kh=f(Pi)解析式由附表E-2回歸求得，其最大相對誤差為max(δ) =f(Pi=1.10)=0.66%。 　　4.0.10 這里考慮到不同規格儲存容器和不同充裝系數，給出了確定高壓系統儲存容器數量的通用公式，其中充裝系數應按本規范5.1.1條規定取值。 　　4.0.11 儲存液化氣體的壓力容器的容積可以根據飽和液體密度、設計儲存量和裝量系數通過(guò)計算確定。就低壓系統二氧化碳儲存容器而言，計算工作已由生產(chǎn)廠(chǎng)家完成。在各生產(chǎn)廠(chǎng)家的產(chǎn)品樣本中，直接給出了不同規格儲存容器的最大充裝量。