4.0.1 二氧化碳滅火系統按滅火劑儲存方式可分為高壓系統和低壓系統。管網(wǎng)起點(diǎn)計算壓力（絕對壓力）；高壓系統應取5.17MPa，低壓系統應取2.07MPa。
4.0.2 管網(wǎng)中干管的設計流量應按下式計算：
4.0.2 管網(wǎng)中干管的設計流量應按下式計算：
式中 Q——管道的設計流量（kg/min）。
4.0.3 管網(wǎng)中支管的設計流量應按下式計算：
4.0.3 管網(wǎng)中支管的設計流量應按下式計算：
式中 Ng——安裝在計算支管流程下游的噴頭數量；
Qi ——單個(gè)噴頭的設計流量（kg/min）。
4.0.3A 管道內徑可按下式計算：
4.0.3A 管道內徑可按下式計算：
式中 D——管道內徑（mm）；
Kd——管徑系數，取值范圍1.41~3.78。
條文說(shuō)明
Kd——管徑系數，取值范圍1.41~3.78。
4.0.4 管段的計算長(cháng)度應為管道的實(shí)際長(cháng)度與管道附件當量長(cháng)度之和。管道附件的當量長(cháng)度應采用經(jīng)國家相關(guān)檢測機構認可的數據；當無(wú)相關(guān)認證數據時(shí)，可按本規范附錄B采用。
4.0.5 管道壓力降可按下式換算或按本規范附錄C 采用。
4.0.5 管道壓力降可按下式換算或按本規范附錄C 采用。
式中 D——管道內徑（mm）；
L——管段計算長(cháng)度（m）；
Y——壓力系數（MPa·kg/m3），應按本規范附錄D采用；
Z——密度系數，應按本規范附錄D 采用。
4.0.6 管道內流程高度所引起的壓力校正值，可按本規范附錄E 采用，并應計入該管段的終點(diǎn)壓力。終點(diǎn)高度低于起點(diǎn)的取正值，終點(diǎn)高度高于起點(diǎn)的取負值。
4.0.7 噴頭入口壓力（絕對壓力）計算值：高壓系數不應小于1.4MPa，低壓系統不應小于1.0MPa。
4.0.7A 低壓系統獲得均相流的延遲時(shí)間，對全淹滅火系統和局部應用滅火系統分別不應大于60s 和30s。其延遲時(shí)間可按下式計算：
式中 td——延遲時(shí)間（s）；
Mg——管道質(zhì)量（kg）；
Cp——管道金屬材料的比熱[kJ/(kg·℃)]；鋼管可取0.46kJ/(kg·℃)；
Cp——管道金屬材料的比熱[kJ/(kg·℃)]；鋼管可取0.46kJ/(kg·℃)；
T1 ——二氧化碳噴射前管道的平均溫度（℃）；可取環(huán)境平均溫度；
T2——二氧化碳平均溫度（℃）；取-20.6℃；
Vd——管道容積（m3）。
4.0.8 噴頭等效孔口面積應按下式計算：
Vd——管道容積（m3）。
4.0.8 噴頭等效孔口面積應按下式計算：
式中 F——噴頭等效孔口面積（mm2）；
q0——單位等效孔口面積的噴射率[kg/（min·mm2 ）]，按本規范附錄 F 選取。
4.0.9 噴頭規格應根據等效孔口面積確定,可按本規范附錄 H 的規定取值。
4.0.9A 二氧化碳儲存量可按下式計算:
式中 Mc ——二氧化碳儲存量（kg）；
Km ——裕度系數；對全淹沒(méi)系統取1；對局部應用系數：高壓系統取1.4，低壓系統取1.1；
Mv——二氧化碳在管道中的蒸發(fā)量（kg）；高壓全淹沒(méi)系統取0值；
T2 ——二氧化碳平均溫度（℃）；高壓系統取15.6℃，低壓系統取-20.6℃；
H——二氧化碳蒸發(fā)潛熱（kJ/kg）；高壓系統取150.7kJ/kg，低壓系統取276.3kJ/kg；
Ms——儲存容器內的二氧化碳剩余量（kg）；
Mr——管道內的二氧化碳剩余量（kg）；高壓系統取0值；
Vi——管網(wǎng)內第 i 段管道的容積（m3）；
ρi——第 i 段管道內二氧化碳平均密度（kg/m3）；
Pi——第 i 段管道內的平均壓力（MPa）；
Pj-1——第 i 段管道首端的節點(diǎn)壓力（MPa）；
Pj——第 i 段管道末端的節點(diǎn)壓力（MPa）。
4.0.10 高壓系統儲存容器數量可按下式計算：
Km ——裕度系數；對全淹沒(méi)系統取1；對局部應用系數：高壓系統取1.4，低壓系統取1.1；
Mv——二氧化碳在管道中的蒸發(fā)量（kg）；高壓全淹沒(méi)系統取0值；
T2 ——二氧化碳平均溫度（℃）；高壓系統取15.6℃，低壓系統取-20.6℃；
H——二氧化碳蒸發(fā)潛熱（kJ/kg）；高壓系統取150.7kJ/kg，低壓系統取276.3kJ/kg；
Ms——儲存容器內的二氧化碳剩余量（kg）；
Mr——管道內的二氧化碳剩余量（kg）；高壓系統取0值；
Vi——管網(wǎng)內第 i 段管道的容積（m3）；
ρi——第 i 段管道內二氧化碳平均密度（kg/m3）；
Pi——第 i 段管道內的平均壓力（MPa）；
Pj-1——第 i 段管道首端的節點(diǎn)壓力（MPa）；
Pj——第 i 段管道末端的節點(diǎn)壓力（MPa）。
4.0.10 高壓系統儲存容器數量可按下式計算：
式中 Np ——高壓系統儲存容量數量；
α——充裝系數（kg/L）；
V0——單個(gè)儲存容器的容積（L）。
4.0.11 低壓系數儲存容器的規格可依據二氧化碳儲存量確定。
條文說(shuō)明
4 管網(wǎng)計算
4.0.1 原條文規定的管網(wǎng)計算的總原則，已通過(guò)后續條文體現，所以刪除。本條文新增內容規定指出了二氧化碳滅火系統按滅火劑儲存方式的分類(lèi)，及管網(wǎng)起點(diǎn)計算壓力的取值。這和ISO 6183的觀(guān)點(diǎn)是一致的。國際標準采用了平均儲存壓力的概念，經(jīng)征求意見(jiàn)，這里改稱(chēng)為管網(wǎng)起點(diǎn)計算壓力。
應該注意：這里所說(shuō)管網(wǎng)起點(diǎn)是指引升管的下端。
4.0.2、4.0.3 這兩條規定了計算管道流量的方法，為管網(wǎng)計算提供出管道流量的數據。
仍需指出：計算流量的方法應靈活使用，如對局部應用的面積法，也可先求出支管流量，然后由支管流量相加得干管流量。又如全淹沒(méi)系統的管網(wǎng)，可按總流量的比例分配支管流量，如對稱(chēng)分配的支管流量即為總流量的1/2。
4.0.3A 本條規定了管道內徑的確定方法。所給公式依據附錄C得出：設Q/D2=X1 則
因為X1= 0.07～0.50 所以
4.0.4 不同制造商生產(chǎn)的產(chǎn)品及其附件的水力當量長(cháng)度不盡相同，均按本規范附件B確定管道附件的當量長(cháng)度與實(shí)際情況略有差異。故首先應采用制造商提供的經(jīng)國家相關(guān)檢測機構檢測認可的數據。
4.0.5 本條等效采用了國際標準和國外先進(jìn)標準。ISO 6183、NFPA 12和BS 5306都作了同樣規定。
我國通過(guò)作滅油浸變壓器火中間試驗驗證了這種方法，故等效采用。
4.0.6 正常敷管坡度引起的管段兩端的水頭差是可以忽略的，但對管段兩端顯著(zhù)高程差所引起的水頭是不能忽略的，應計入管段終點(diǎn)壓力。水頭是高度和密度的函數，二氧化碳的密度是隨壓力變化的，在計算水頭時(shí)，應取管段兩端壓力的平均值。水頭是重力作用的結果，方向永遠向下，所以當二氧化碳向上流動(dòng)時(shí)應減去該水頭，當向下流動(dòng)時(shí)應加上該水頭。
本條規定是參照國際標準和國外先進(jìn)標準制定，其中附錄E系等效采用了ISO 6183中的表B6。
執行這一條時(shí)應注意兩點(diǎn)：管段平均壓力是管段兩端壓力的平均值；高程是管段兩端的高度差（位差），不是管段的長(cháng)度。
4.0.7 本規定等效采用ISO 6183，并經(jīng)試驗驗證。
ISO 6183指出：對高壓系統，噴嘴入口最低壓力應為1.4MPa；對低壓系統，噴嘴入口最低壓力。
4.0.7A 本條規定等效采用ISO 6183規定。
4.0.9 本條規定等效采用ISO 6183和NFPA 12制定。附錄F中的單位等效孔口面積的噴射率是標準噴頭（流量系數為0.98）的參數，為進(jìn)一步強調標準噴頭不同于一般噴頭，故列出標準噴頭的規格。本條新增加的附錄H取自NFPA 12。
4.0.9A 本條依據ISO 6183和BS 5306：pt4給出了二氧化碳儲存量計算通用公式。綜合了以下四種情況：
1 高壓全淹沒(méi)滅火系統
因為 Km=1 Mv=0 Mr=0
所以 Mc=M+Ms
即高壓全淹沒(méi)滅火系統的儲存量等于設計用量與儲存容器內的二氧化碳剩余量之和。其中儲存容器內的二氧化碳剩余量按儲存容器生產(chǎn)廠(chǎng)家產(chǎn)品數據取值。
2 高壓局部應用滅火系統
因為 Km=1.4 Mr=0
所以 Mc=1.4M+ Mv +Ms
即高壓局部應用滅火系統的儲存量等于1.4倍設計用量、二氧化碳在管道中的蒸發(fā)量、儲存容器內的二氧化碳剩余量之和。其中1.4倍是為保證夜相噴射的裕度系數值。是等效采用ISO 6183規定，并經(jīng)試驗驗證。
3 低壓全淹沒(méi)滅火系統
因為 Km=1
所以 Mc=1.1M+ Mv +Ms+ Mr
即低壓全淹沒(méi)滅火系統儲存量等于設計用量、二氧化碳在管道中的蒸發(fā)量、儲存容器內的二氧化碳剩余量、管道內的二氧化碳剩余量之和。
4 低壓局部應用滅火系統
因為 Km=1.1
所以 Mc=1.1M+ Mv +Ms+ Mr
即低壓局部應用滅火系統的儲存量等于1.1倍設計用量、二氧化碳在管道中的蒸發(fā)量、儲存容器內的二氧化碳剩余量、管道內的二氧化碳剩余量之和。其中1.1倍是為保證液相噴射的裕度系數值。
應該指出：對低壓系統，在儲存量中計及管道內的二氧化碳剩余量是依據ISO 6183和BS 5306：pt4制定。BS5306：pt4指出：對低壓裝置，在完成噴射之后，殘存在儲存容器與噴嘴管網(wǎng)之間的管道內的液態(tài)二氧化碳量也應予以計算，并加入所要求的二氧化碳總量之中。但是，ISO 6183和國外標準均沒(méi)給出管道內的二氧花壇剩余量Mr的計算式。這里給出的Mr計算式是基于以下認識：假定是低壓滅火系統，噴放時(shí)間t后關(guān)閉容器閥，這是儲存容器內的二氧化碳剩余量大于或等于Ms；那么殘存在儲存容器與噴頭之間管道內的二氧化碳剩余量 Mr的計算式就應該是公式4.0.9A-3。而公式4.0.9A-4和4.0.9A-5是依據附表E-2導出：因為Kh=ρi·g·10-6，所以ρi=106·Kh/9.81，而Kh=f(Pi)解析式由附表E-2回歸求得，其最大相對誤差為max(δ) =f(Pi=1.10)=0.66%。
4.0.1 原條文規定的管網(wǎng)計算的總原則，已通過(guò)后續條文體現，所以刪除。本條文新增內容規定指出了二氧化碳滅火系統按滅火劑儲存方式的分類(lèi)，及管網(wǎng)起點(diǎn)計算壓力的取值。這和ISO 6183的觀(guān)點(diǎn)是一致的。國際標準采用了平均儲存壓力的概念，經(jīng)征求意見(jiàn)，這里改稱(chēng)為管網(wǎng)起點(diǎn)計算壓力。
應該注意：這里所說(shuō)管網(wǎng)起點(diǎn)是指引升管的下端。
4.0.2、4.0.3 這兩條規定了計算管道流量的方法，為管網(wǎng)計算提供出管道流量的數據。
仍需指出：計算流量的方法應靈活使用，如對局部應用的面積法，也可先求出支管流量，然后由支管流量相加得干管流量。又如全淹沒(méi)系統的管網(wǎng)，可按總流量的比例分配支管流量，如對稱(chēng)分配的支管流量即為總流量的1/2。
4.0.3A 本條規定了管道內徑的確定方法。所給公式依據附錄C得出：設Q/D2=X1 則
因為X1= 0.07～0.50 所以
4.0.4 不同制造商生產(chǎn)的產(chǎn)品及其附件的水力當量長(cháng)度不盡相同，均按本規范附件B確定管道附件的當量長(cháng)度與實(shí)際情況略有差異。故首先應采用制造商提供的經(jīng)國家相關(guān)檢測機構檢測認可的數據。
4.0.5 本條等效采用了國際標準和國外先進(jìn)標準。ISO 6183、NFPA 12和BS 5306都作了同樣規定。
我國通過(guò)作滅油浸變壓器火中間試驗驗證了這種方法，故等效采用。
4.0.6 正常敷管坡度引起的管段兩端的水頭差是可以忽略的，但對管段兩端顯著(zhù)高程差所引起的水頭是不能忽略的，應計入管段終點(diǎn)壓力。水頭是高度和密度的函數，二氧化碳的密度是隨壓力變化的，在計算水頭時(shí)，應取管段兩端壓力的平均值。水頭是重力作用的結果，方向永遠向下，所以當二氧化碳向上流動(dòng)時(shí)應減去該水頭，當向下流動(dòng)時(shí)應加上該水頭。
本條規定是參照國際標準和國外先進(jìn)標準制定，其中附錄E系等效采用了ISO 6183中的表B6。
執行這一條時(shí)應注意兩點(diǎn)：管段平均壓力是管段兩端壓力的平均值；高程是管段兩端的高度差（位差），不是管段的長(cháng)度。
4.0.7 本規定等效采用ISO 6183，并經(jīng)試驗驗證。
ISO 6183指出：對高壓系統，噴嘴入口最低壓力應為1.4MPa；對低壓系統，噴嘴入口最低壓力。
4.0.7A 本條規定等效采用ISO 6183規定。
4.0.9 本條規定等效采用ISO 6183和NFPA 12制定。附錄F中的單位等效孔口面積的噴射率是標準噴頭（流量系數為0.98）的參數，為進(jìn)一步強調標準噴頭不同于一般噴頭，故列出標準噴頭的規格。本條新增加的附錄H取自NFPA 12。
4.0.9A 本條依據ISO 6183和BS 5306：pt4給出了二氧化碳儲存量計算通用公式。綜合了以下四種情況：
1 高壓全淹沒(méi)滅火系統
因為 Km=1 Mv=0 Mr=0
所以 Mc=M+Ms
即高壓全淹沒(méi)滅火系統的儲存量等于設計用量與儲存容器內的二氧化碳剩余量之和。其中儲存容器內的二氧化碳剩余量按儲存容器生產(chǎn)廠(chǎng)家產(chǎn)品數據取值。
2 高壓局部應用滅火系統
因為 Km=1.4 Mr=0
所以 Mc=1.4M+ Mv +Ms
即高壓局部應用滅火系統的儲存量等于1.4倍設計用量、二氧化碳在管道中的蒸發(fā)量、儲存容器內的二氧化碳剩余量之和。其中1.4倍是為保證夜相噴射的裕度系數值。是等效采用ISO 6183規定，并經(jīng)試驗驗證。
3 低壓全淹沒(méi)滅火系統
因為 Km=1
所以 Mc=1.1M+ Mv +Ms+ Mr
即低壓全淹沒(méi)滅火系統儲存量等于設計用量、二氧化碳在管道中的蒸發(fā)量、儲存容器內的二氧化碳剩余量、管道內的二氧化碳剩余量之和。
4 低壓局部應用滅火系統
因為 Km=1.1
所以 Mc=1.1M+ Mv +Ms+ Mr
即低壓局部應用滅火系統的儲存量等于1.1倍設計用量、二氧化碳在管道中的蒸發(fā)量、儲存容器內的二氧化碳剩余量、管道內的二氧化碳剩余量之和。其中1.1倍是為保證液相噴射的裕度系數值。
應該指出：對低壓系統，在儲存量中計及管道內的二氧化碳剩余量是依據ISO 6183和BS 5306：pt4制定。BS5306：pt4指出：對低壓裝置，在完成噴射之后，殘存在儲存容器與噴嘴管網(wǎng)之間的管道內的液態(tài)二氧化碳量也應予以計算，并加入所要求的二氧化碳總量之中。但是，ISO 6183和國外標準均沒(méi)給出管道內的二氧花壇剩余量Mr的計算式。這里給出的Mr計算式是基于以下認識：假定是低壓滅火系統，噴放時(shí)間t后關(guān)閉容器閥，這是儲存容器內的二氧化碳剩余量大于或等于Ms；那么殘存在儲存容器與噴頭之間管道內的二氧化碳剩余量 Mr的計算式就應該是公式4.0.9A-3。而公式4.0.9A-4和4.0.9A-5是依據附表E-2導出：因為Kh=ρi·g·10-6，所以ρi=106·Kh/9.81，而Kh=f(Pi)解析式由附表E-2回歸求得，其最大相對誤差為max(δ) =f(Pi=1.10)=0.66%。
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